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點線嚙合齒輪變位系數(shù)的選擇，關(guān)系到該型齒輪設(shè)計的成敗，因此變位系數(shù)的選擇對于該型齒輪幾何設(shè)計至關(guān)重要，丁軍等對點線嚙合齒輪變位系數(shù)的選擇進(jìn)行了研究，得出點線嚙合齒輪無側(cè)隙嚙合方程及小變位系數(shù)計算方法，同漸開線圓柱齒輪類似，為避免齒輪加工根切現(xiàn)象，點線嚙合齒輪應(yīng)計算小變位系數(shù)，棗莊內(nèi)膨脹芯軸夾具，同時指出點線嚙合齒輪副大齒輪變位系數(shù)和螺旋角只能在點線嚙合齒輪參數(shù)封閉圖中才能準(zhǔn)確地確定，該文明確了點線嚙合齒輪變位系數(shù)選擇方法，對其幾何參數(shù)設(shè)計具有一定意義。

　　綜述上述，點線嚙合齒輪在關(guān)鍵設(shè)計參數(shù)( 齒數(shù)、模數(shù)、變位系數(shù)、螺旋角) 等方面進(jìn)行了深入研究，其研究成果基本能夠滿足點線嚙合齒輪傳動的設(shè)計要求，但在點線嚙合齒輪設(shè)計參數(shù)優(yōu)化方面還需進(jìn)一步開展研究，同時關(guān)鍵設(shè)計參數(shù)對點線嚙合齒輪傳動系統(tǒng)動態(tài)特性的影響方面的研究并沒有涉及，這也導(dǎo)致點線嚙合傳動系統(tǒng)的幾何參數(shù)優(yōu)化研究還不夠深入，需要進(jìn)一步加強(qiáng)這方面的理論與試驗研究，這對該型齒輪應(yīng)用范圍擴(kuò)大具有重要意義。

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錐齒輪的滲碳和馬氏體相變情況

　　錐齒輪在淬冷過程發(fā)生變形，主要是下列兩種應(yīng)力作用的結(jié)果：一種是熱應(yīng)力，內(nèi)膨脹芯軸夾具制造廠家，即錐齒輪淬冷時不同部位的冷卻速度不一致，溫度變化存在差異，導(dǎo)致不同部位的冷縮不一致而產(chǎn)生熱應(yīng)力;另一種是***應(yīng)力，即錐齒輪在淬冷時會發(fā)生奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變，由于錐齒輪芯部和表面的冷卻速度不同，發(fā)生奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變的順序和轉(zhuǎn)變量也不一致，而馬氏體相變會導(dǎo)致體積膨脹，內(nèi)膨脹芯軸夾具定制，故錐齒輪不同部位***轉(zhuǎn)變過程的不一致會產(chǎn)生***應(yīng)力。對于滲碳錐齒輪來說，由于存在一定的滲碳層，齒輪的含碳量由表到里不斷下降，導(dǎo)致從表層到芯部的馬氏體相變溫度逐漸升高，故其***應(yīng)力的作用更加復(fù)雜。滲碳錐齒輪在淬火時同時受熱應(yīng)力和***應(yīng)力的作用，導(dǎo)致了錐齒輪的變形。因此，內(nèi)膨脹芯軸夾具價格，對于滲碳錐齒輪變形的有限元分析來說，了解滲碳和馬氏體相變情況至關(guān)重要。

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制備齒輪的材質(zhì)為 45 鋼，分度圓直徑為105 mm，模數(shù)為1. 5 mm，齒數(shù)為70。驅(qū)動側(cè)齒輪的齒寬為 10 mm，驅(qū)動側(cè)沒有實施表面處理。從動側(cè)齒寬為 3 mm，實施表面處理。所用表面處理除硫氮共滲 ( Sulfonitriding，SN)外，還采用未處理( Non Treated，NT) 、氮化處理( Nitrided，N)、滲碳淬火( Carbu? rized Quenching，CQ)、高頻淬火( Induction Hard? ening，IH)、氮化和硫氮共滲的復(fù)合( SN+N) 。

試驗條件：轉(zhuǎn)速為200 r / min，壓力為 200 N，試驗時間為4h。試驗采用東京技術(shù) TTI150E 齒輪檢測儀測量軸距，并將其變化作為磨損量。

該試驗機(jī)是齒輪形狀測定試驗用的，具有可調(diào)的齒輪轉(zhuǎn)速、軸間距離和軸間壓力。通常情況下轉(zhuǎn)速和軸間距離是固定的，通過在軸間加壓(對齒面加壓)模擬齒輪的高負(fù)荷環(huán)境。

磨損試驗是在大氣常溫下且不使用潤滑劑進(jìn)行的。同時，使用吉蒂艾思 MPX?3W 摩擦磨損試驗機(jī)測量各種表面處理的摩擦因數(shù)。測量條件：荷載為 10 N，轉(zhuǎn)速為 0. 31 m / s，測試時間為 1 800 s，球類材質(zhì)為 GCr15。

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