管道氮?dú)庵脫Q

2. 2. 1“壓 力－時(shí)間”圖分析

儲(chǔ)罐系統(tǒng)下燥和置換先是對(duì)儲(chǔ)罐八區(qū)  連續(xù)的充進(jìn)氮?dú)膺B續(xù)升壓到約4kPa，然后罐頂部開始排放，再連續(xù)的調(diào) 節(jié)內(nèi)罐A 區(qū)底部 充氣及拱頂 A 區(qū)頂部排放的  狀態(tài)下，緩慢升壓至約8. 5kPa  時(shí)，穩(wěn)壓，保持進(jìn)氣與排氣基本相同，連續(xù)干燥及置換約 24h。在72h 至 270h 干燥和置換區(qū)間段內(nèi)采用了壓漲式置換方法進(jìn)行施工，使壓力控制在 10( ± J )kPa 左右，直至儲(chǔ)罐干燥和置換達(dá)到質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求。在270h 至 330h  區(qū)間段時(shí)對(duì)罐內(nèi)進(jìn)行二次加減壓排放的方式的干燥和置換，罐壓力 升至 I 5kPa   后關(guān)閉所有排放，靜琶!Oh 后，管道氮?dú)庵脫Q，再以緩慢速度至5kPa ，加強(qiáng)鞏固儲(chǔ)罐系統(tǒng)干燥和置換的效果。儲(chǔ)罐系統(tǒng)整個(gè)干燥和置換過程

共計(jì)使用了約 330h，創(chuàng)造了國(guó)內(nèi)同類工程施工的新紀(jì)錄，系統(tǒng)整個(gè)干燥和置換共計(jì)使用液氮量約l320t。

5. 2. 2“氧含量一時(shí)間、搖點(diǎn)－時(shí)間”圖 分析

在開始干燥和l置換的前70h 的時(shí)間中，氧含 量下降到約為12%，跟點(diǎn)下降相對(duì)較為連續(xù)穩(wěn)定在 5.0  左右時(shí)，管道氮?dú)庵脫Q，連續(xù)連續(xù)干燥及置換的方式效果已不能滿足施工的要求，及時(shí)調(diào)整為壓漲式 的方法后，管道 氮?dú)庵脫Q，系統(tǒng)在每一輪的升壓與泄壓過程中逐漸接近質(zhì)量合 將標(biāo)準(zhǔn)，在干燥必置換270h 之后進(jìn)行二次加減壓排放 ，氧含基本穩(wěn)定，在合格的甚而上有微小降低，會(huì)隨著次加壓 升高而升高，排放時(shí)降低，前雨加壓會(huì)有反復(fù)一定范圍的波動(dòng)，說明儲(chǔ)罐在干燥及置換時(shí)氣體內(nèi)部混合交換不均勻，在第二次加減壓排放后壓力降低有 一到 5kPa 時(shí)與加壓時(shí)高壓點(diǎn)時(shí)的搖點(diǎn)基本相同，保持了穩(wěn)定。達(dá)到了強(qiáng)制加強(qiáng)的效果。由此可見， 在施工中增加l一定范罔的壓力及壓漲的次數(shù)對(duì)干燥和置換的效 果較為明顯。但這會(huì)增加液氮的使用及置換的整體時(shí)間。

長(zhǎng)輸管道氮?dú)庵脫Q
根據(jù)上游供氣能力、管徑及流速 ， 測(cè)算 出每小時(shí)的供氣量。投產(chǎn)時(shí)控制流量 ， 保證 管道中流速不大于 5 m/ s。 根據(jù)測(cè)算的混氣頭到達(dá)各閥室和場(chǎng)站的時(shí)間 ， 提前在下游的閥室和場(chǎng)站進(jìn)體檢測(cè) ， 先用便攜 式含氧量分析儀在主管道上檢測(cè)氮?dú)夂?， 當(dāng)檢測(cè) 到純氮?dú)鈺r(shí) ， 立即對(duì)放空和排污管線進(jìn)行氮?dú)庵?換。然后再接著采用量程為 0～100 %的便攜式可 燃?xì)怏w檢測(cè)儀對(duì)氮?dú)馀c混氣段進(jìn)行檢測(cè) ，燃?xì)夤艿赖獨(dú)庵脫Q氧含量， 當(dāng) 氮?dú)馀c混氣段通過檢測(cè)地點(diǎn)時(shí) ， 混氣段的天 ran氣含量將從 0 逐漸上升 ，
(4) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析。平面張弦梁結(jié)構(gòu)的受力特 性實(shí)際上相當(dāng)簡(jiǎn)支梁的受力特性。從截面內(nèi)力情況 來看 ， 張弦梁結(jié)構(gòu)與簡(jiǎn)支梁一樣需要承受整體彎矩 和剪力效應(yīng)。根據(jù)截面內(nèi)力平衡關(guān)系 ， 張弦梁結(jié)構(gòu) 在豎向荷載作用下的整體彎矩由上弦構(gòu)件的壓力和 下弦拉索的拉力所形成的等效力矩來承擔(dān)。由于張 弦梁結(jié)構(gòu)中通常只布置豎向撐桿 ， 且下弦拉索不能 承受剪力 ， 從 2 根豎向撐桿之間截面內(nèi)力平衡關(guān)系 來看 ， 其整體剪力基本由上弦構(gòu)件承受。因此上弦 構(gòu)件除了整體彎矩效應(yīng)產(chǎn)生的壓力外還承受剪力以 及由剪力產(chǎn)生的局部彎矩效應(yīng)。 (5) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析結(jié)果。采用有限元分析軟件 ANSYS 對(duì)張弦梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行了強(qiáng)度及剛度分析 ， 得 到張弦結(jié)構(gòu)中各種桿件的受壓應(yīng)力、拉應(yīng) 力值、結(jié)構(gòu)的位移和變形情況 ， 終確定結(jié)構(gòu)的各 種桿件的截面尺寸。 (6) 作用分析。對(duì)張弦梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行了自振 特性分析和時(shí)程響應(yīng)分析 ， 獲得結(jié)構(gòu)前幾階控制周 期及其對(duì)應(yīng)振型。從結(jié)構(gòu)的時(shí)程響應(yīng)和自振周期來
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