而且溫度也較高一般為450-510℃。在此條件下還會有相當程度的二次反應發(fā)生，而且主要是熱裂化反應，造成于氣和焦炭產率增大。對重油催化裂化，此現(xiàn)象更為嚴重，有時甚至在沉降器、油氣管線及分餾塔底的器壁上結成焦塊。因此，縮短油氣在高溫下的停留時間是很有必要的。適當減小沉降器的稀相空間體積、縮短初級旋風分離器的升氣管出口與沉降器頂?shù)男L分離器入口之間的距離是減少二次反應的有效措施之一。據(jù)報道，采取此措施可以使油氣在沉降器內的停留時間縮短至3s，熱裂化反應明顯減少。

流化氣體(2a)進入擴大管(20a)內使床層(3a)內催化劑得以流化，在流化狀態(tài)下床層(3a)即可保證再生斜管(29a)下料暢通，又能使催化劑在提升氣體1a作用下，沿周邊進入內輸送管入口端(24a)內。

在擴大管(20a)底部設置流化氣體環(huán)管(22a)，使擴大管(20a)內的催化劑處于流化狀態(tài)，催化裂化提升管反應器供貨商，流化線速在0.01～5m/S范圍內。既可保證再生斜管下料暢通，又能保持一定的床層高度，保證輸送管(25a)的提升能力。另外流化氣體(2a)從內輸送管入口端(24a)周圍的環(huán)隙進入提升管邊壁區(qū)，有利于催化劑在提升管反應器中心流動，降低邊壁效應的影響。

30 30a 30b 滑閥31 31a 31b 再生后的催化劑32 去再生器的循環(huán)催化劑33 汽提蒸汽34 檔板35 沉降器36A 一級旋風分離器36B 二級旋風分離器37 提升管(27)的出口A 內輸送管(25)的直徑B 內輸送管(25)和提升管(27)之間的空隙空間為氣室C 為提升管(27)的直徑D1aD1b為提升氣體管直徑D2aD2b為流化氣體管直徑D3aD3b為分布環(huán)中徑，中徑是環(huán)之內徑加上管的直徑，F(xiàn)為擴大管(20)的直徑N為內輸送管(25)出口端直徑M內輸送管(25)入口端直徑H1為擴大管(20)的高度H2為內輸送管(25)的高度Z為原料油噴咀(28)至內輸送管

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